铠装屏蔽电缆/NH-YGCR22硅橡胶电缆/绵竹

模具改进和硫化管改造因硅橡胶材料采用2，4—二氯过氧化苯甲酰作为硫化剂，在90℃就可以开始硫化，而连硫生产线采用蒸汽硫化，蒸汽直接接触模具表面，长时间生产硅橡胶有可能在机头内硫化，从而导致挤出缺陷。本公司对模具进行改进，通过模具之间的精密配合减少材料在机头内的体积，同时对用于挤出硅橡胶的模芯外表面和模套内表面进行抛光处理；在硫化管*节增加隔套水冷却，把硫化管进汽口由上部移到中下部，对机头模口处进行不间断水冷却，尽量降低模具表面的温度。3.3材料改进硅橡胶料在贮存过程中会产生“结构化"现象，使胶料变硬，工艺性能变差，物理机械性能下降，判断硅橡胶料是否结构化zui简单的方法是用手摸，如材料发硬或用手掰下一块料时，料分离处呈现一条白线的样子，则该料已经结构化。使用已结构化的硅橡胶料在挤出过程中产生的热量会增加，橡料在挤橡机中开始硫化，挤出来的电缆表面桔皮状或破皮。消除结构化zui有效的方法是在橡胶混炼加硫加色过程中适当加入一点硅油，研究表明，硅橡胶材料在加入硅油后，材料的老化性能更好。

3.4正确设定挤出硫化工艺硅橡胶必须采用冷挤出工艺，挤出过程中机身温度不能过高，否则会出现在挤橡机中硫化的现象。我们在挤出过程中严格控制挤出温度，采用加大螺杆、机身和机头水冷却的方式，控制机身温度不超过50℃，确保硅橡胶在机身中不硫化。因采用2，4—二氯过氧化苯甲酰作为硫化剂在90℃就可以开始硫化，以2.5mm2绝缘线芯挤出为例，我们把蒸汽压力设定在0.6MPa，温度约在150-155℃，生产线速度设定10m/min。3.5其它一些问题在试制过程中我们还遇到其他一些问题，如表面气泡、喷霜等缺陷。对于表面气泡，我们采取材料在开炼机上多打和抽真空挤出的方式来解决。对于表面喷霜，我们在材料中加入FSJ-01型除霜剂，效果非常明显。KF46GRB、JF46GRB、ZR-YVFB、ZR-YVFGB、ZR-YFGB、ZR-KFGB、ZR-JFGB、ZR-YGGB、ZR-YGCB、ZR-YFVFB、ZR-KVFB、ZR-KVFGB、ZR-YVFRB、ZR-YVFGRB、ZR-YFGRB、ZR-KFGRB、ZR-JFGRB、ZR-YGGRB、ZR-YGCRB、ZR-YFVFRB、ZR-KVFRB、ZR-KVFGRB、ZR-YVFPB、ZR-YVFGPB、ZR-YFGPB、ZR-KFGPB、ZR-JFGPB、ZR-YGGPB、ZR-YGCPB、ZR-YFVFPB、ZR-KVFPB、ZR-KVFGPB、ZR-YFFB、ZR-YFFRPB

本文采用熔铸法制备了不同成分的镁合金用扫描电镜、光学显微镜、X射线衍射仪等现代分析手段研究了镁合金显微组织和强化机制以及镁合金的高温氧化行为。    氧化膜经过XRD物相分析和XEM能谱分析得知主要由Ce2O3、Al2O3和MgO组成。表层由MgO组成Ce2O3与Al2O3一起填充MgO孔隙形成了中间层氧化膜中间层致密度足以阻挡氧的进入。在AZ91D镁合金中加入1Ce后其燃点提高约60℃。因此镁合金的阻燃性能得到提高。    将合金元素Sb加入到稀土阻燃镁合金中Sb与Ce优成金属间化合物CeSb同时减少了大量长棒状A14Ce相生成的可能性并且形成的颗粒状CeSb具有形核作用从而细化晶粒。将合金元素Y加入到稀土阻燃镁合金中， Y优先与Al结合形成热稳定相Al2Y它作为α-Mg枝晶Mg17Al12相的形核剂促成晶核的形成从而细化了合金的铸态组织。    实验表明将合金元素Sb加入到稀土阻燃镁合金中由于CeSb相的出现其燃点又有所降低
金属材料的韧性断裂是塑性加工过程中常见的失效形式和影响热加工性的重要因素历来都是先进塑性加工领域的研究热点。随着有限元模拟技术和损伤力学的不断发展如何建立合适的热变形开裂准则预测和避免缺陷的产生已成为缺陷仿真预测迫切需要解决的难题。铠装屏蔽电缆/NH-YGCR22硅橡胶电缆/绵竹

本文以热变形极易开裂的Ti40阻燃合金为研究对象以各种室温下适用的开裂准则为基础引入Zener-Hollomon因子对Ti40合金的变形机理及开裂行为进行了系统的研究。主要研究内容和结果如下    研究了Ti40合金高温变形过程中变形温度和应变速率对流动应力的影响规律揭示了流动软化和不连续屈服现象的影响因素和机理发现不连续屈服现象与大量可动位错从晶界突然增殖有关。    揭示了Ti40合金的高温变形机理。发现变形温度低于950℃以动态回复为主高于950℃发生动态再结晶。动态再结晶的形貌随应变速率的变化而变化应变速率较高时（>1s1s）动态再结晶晶粒呈项链状沿原始β晶界分布沿晶界析出的TiSi颗粒是再结晶晶粒的核心应变速率较低时（）发生了锯齿状的连续再结晶亚晶形核是其形核的主要机制。    研究了Ti40合金的开裂机理。发现低温、高应变速率下变形以45°剪切开裂为主温度较高时以平行于压缩轴方向的纵裂和豆腐渣式开裂为主。VO挥发导致接近表面的晶界产生空洞是合金热变形开裂的诱因。    揭示了Ti40阻燃合金热变形开裂的临界变形量与变形温度和应变速率的关系。结果表明变形温度越高应变速率越低材料的临界变形量越大。发现变形温度和应变速率的综合作用可用单变量Zener-Hollomon因子来表示且开裂的临界变形量与lnZ呈线性关系从而大大减少试验次数。    基于DEFORM3D有限元平台建立了Ti40合金等温热压缩过程的有限元分析模型并对6种典型的室温韧性开裂准则进行了分析比较。发现基于空洞长大聚合的Oyane模型可适用于Ti40阻燃合金高温变形。发现Oyane准则的临界开裂C值与ImZ值也符合线性关系从而建立了基于Zener-Hollomon因子的Ti40合金热变形开裂准则并获得了验证铠装屏蔽电缆/NH-YGCR22硅橡胶电缆/绵竹
本文采用熔铸法制备了不同成分的镁合金用扫描电镜、光学显微镜、X射线衍射仪和万能拉伸机等现代分析手段研究了镁合金显微组织与力学性能间的关系和强化机制以及镁合金的高温氧化燃烧行为。    在AZ91D镁合金中加入适量锑可使其组织细化网状的Mg17Al12相也细化成短条状同时生成新的强化相Mg3Sb2可使AZ91D镁合金强度提高44MPa。但当锑含量超过0.7时Mg3Sb2相逐渐转化为粗针状导致抗拉强度下降。    在稀土阻燃镁合金中随着稀土含量的增加生成的条状铝-稀土相逐渐增加使强度迅速下降。通过在稀土阻燃镁合金中加入一定量的锑减少了条状Al11RE3相的量同时生成颗粒状的锑-稀土相使稀土阻燃镁合金的强度得到提高。