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040阻燃胶的阻燃机理高聚物的燃烧过程是一个剧烈的热氧化过程阻止高聚物的燃烧关键是阻止高聚物的裂解若在这一步采用物理或化学方法控制高聚物的裂解就能阻止高聚物的燃烧和蔓延通过降温、隔热和隔 绝空气是zui基本的方法另外终止燃烧过程中过氧化物分解生成性质活泼的羟基 更是至关重要的。因为"实验方法系统研究了一些聚合物及其阻燃体系的LOI随温度变化的规律，提出了新的表片参数（或新温度指数），它们反映了聚合物体系阻燃性能抵抗温度上升的能力。文中同时结合TGA、CONE等表征手段探讨了影响不同聚合物体系LOI变化规律的主要因素及内在机制：（1）对于纯聚合物体系，LOI变化规律及温度指数与体系在高温时时的成炭量无直接关系，更多地取决于体系本身化学与物理的热稳一性。（2）阻燃机理也是影响LOI随温度变化规律的重要因素。卤锑协同体系由于特殊的气相协同阻燃作用而具有很高的温度指数。APP/PER构成的典型的无卤膨胀阻燃（IFR）体系由于热稳定性低而具有较低的温度指数。研究同时表明膨胀阻燃促进剂ZEO通常对该体系温度指数的提高有较明显的 作用
本文采用熔铸法制备了不同成分的镁合金用扫描电镜、光学显微镜、X射线衍射仪等现代分析手段研究了镁合金显微组织和强化机制以及镁合金的高温氧化行为。    氧化膜经过XRD物相分析和XEM能谱分析得知主要由Ce2O3、Al2O3和MgO组成。表层由MgO组成Ce2O3与Al2O3一起填充MgO孔隙形成了中间层氧化膜中间层致密度足以阻挡氧的进入。在AZ91D镁合金中加入1Ce后其燃点提高约60℃。因此镁合金的阻燃性能得到提高。    将合金元素Sb加入到稀土阻燃镁合金中Sb与Ce优成金属间化合物CeSb同时减少了大量长棒状A14Ce相生成的可能性国标电缆YGCFRP22铠装硅橡胶电缆厂家  并且形成的颗粒状CeSb具有形核作用从而细化晶粒。将合金元素Y加入到稀土阻燃镁合金中， Y优先与Al结合形成热稳定相Al2Y它作为α-Mg枝晶Mg17Al12相的形核剂促成晶核的形成从而细化了合金的铸态组织。    实验表明将合金元素Sb加入到稀土阻燃镁合金中由于CeSb相的出现其燃点又有所降低
金属材料的韧性断裂是塑性加工过程中常见的失效形式和影响热加工性的重要因素历来都是先进塑性加工领域的研究热点。随着有限元模拟技术和损伤力学的不断发展如何建立合适的热变形开裂准则 避免缺陷的产生已成为缺陷仿真 迫切需要解决的难题。本文以热变形极易开裂的Ti40阻燃合金为研究对象以各种室温下适用的开裂准则为基础引入Zener-Hollomon因子对Ti40合金的变形机理及开裂行为进行了系统的研究。主要研究内容和结果如下    研究了Ti40合金高温变形过程中变形温度和应变速率对流动应力的影响规律揭示了流动软化和不连续屈服现象的影响因素和机理发现不连续屈服现象与大量可动位错从晶界突然增殖有关。    揭示了Ti40合金的高温变形机理。发现变形温度低于950℃以动态回复为主高于950℃发生动态再结晶。动态再结晶的形貌随应变速率的变化而变化应变速率较高时（>1s1s）动态再结晶晶粒呈项链状沿原始β晶界分布沿晶界析出的TiSi颗粒是再结晶晶粒的核心应变速率较低时（）发生了锯齿状的连续再结晶亚晶形核是其形核的主要机制。    研究了Ti40合金的开裂机理。发现低温、高应变速率下变形以45°剪切开裂为主温度较高时以平行于压缩轴方向的纵裂和豆腐渣式开裂为主。VO挥发导致接近表面的晶界产生空洞是合金热变形开裂的诱因。  

 揭示了Ti40阻燃合金热变形开裂的临界变形量与变形温度和应变速率的关系。结果表明变形温度越高应变速率越低材料的临界变形量越大。发现变形温度和应变速率的综合作用可用单变量Zener-Hollomon因子来表示且开裂的临界变形量与lnZ呈线性关系从而大大减少试验次数。    基于DEFORM3D有限元平台建立了Ti40合金等温热压缩过程的有限元分析模型并对6种典型的室温韧性开裂准则进行了分析比较。发现基于空洞长大聚合的Oyane模型可适用于Ti40阻燃合金高温变形。发现Oyane准则的临界开裂C值与ImZ值也符合线性关系从而建立了基于Zener-Hollomon因子的Ti40合金热变形开裂准则并获得了验证
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